{"id":1390,"date":"2026-04-27T12:32:37","date_gmt":"2026-04-27T12:32:37","guid":{"rendered":"https:\/\/protasoftware.com\/es\/soporte\/manuales-tecnicos\/efectos-de-balanceo-3d-en-edificios-de-varias-plantas\/"},"modified":"2026-04-27T12:32:37","modified_gmt":"2026-04-27T12:32:37","slug":"efectos-de-balanceo-3d-en-edificios-de-varias-plantas","status":"publish","type":"wiki","link":"https:\/\/protasoftware.com\/es\/soporte\/manuales-tecnicos\/efectos-de-balanceo-3d-en-edificios-de-varias-plantas\/","title":{"rendered":"Efectos de balanceo 3D en edificios de varias plantas"},"content":{"rendered":"
\n
Muchas estructuras experimentan un desplazamiento lateral natural bajo cargas puramente verticales (gravitacionales). Estos desplazamientos a veces pueden introducir cambios significativos en los diagramas de momento esperados en las vigas. La fuerza axial & el momento de las columnas y muros tambi\u00e9n pueden cambiar de forma significativa debido al desplazamiento lateral.<\/span><\/div>\n
<\/div>\n
En estos casos es importante asegurar que se realicen verificaciones para combinaciones donde las cargas nocionales se aplican en concordancia con el desplazamiento lateral natural de la estructura.<\/span><\/div>\n
<\/div>\n
En casos m\u00e1s extremos, los edificios estabilizados por muros de cortante y n\u00facleos se desplazan lateralmente de forma significativa bajo carga puramente vertical.<\/span><\/div>\n

Efectos de desplazamiento lateral bajo carga gravitacional
<\/span><\/h1>\n


\n <\/span><\/p>\n


\n La mayor\u00eda de los modelos se desplazan lateralmente en un grado peque\u00f1o cuando se someten a cargas puramente verticales. En la mayor\u00eda de los modelos\/estructuras este efecto suele ser bastante insignificante. En algunos modelos puede ser m\u00e1s significativo.
\n <\/span><\/div>\n


\n <\/span><\/p>\n


\n En esta secci\u00f3n mostraremos que:
\n <\/span><\/div>\n


\n <\/span><\/p>\n


    \n <\/span><\/p>\n
  1. Este efecto se relaciona con la compresi\u00f3n axial diferencial dentro de los elementos resistentes a carga lateral de la estructura, principalmente muros de cortante y n\u00facleos.
    <\/span><\/li>\n


    \n <\/span><\/p>\n

  2. Este efecto siempre se manifiesta en cualquier an\u00e1lisis de una estructura completamente aporticada.<\/span><\/span>
    <\/span><\/li>\n


    \n <\/span><\/p>\n

  3. Este efecto puede manifestarse en modelos de losa plana estabilizados por n\u00facleos.<\/span><\/span>
    <\/span><\/li>\n


    \n <\/span><\/p>\n

  4. Existen muchas razones por las que este efecto en general resulta insignificante en t\u00e9rminos de dise\u00f1o.<\/span><\/span><\/li>\n<\/ol>\n

    Estructuras completamente aporticadas<\/span>
    <\/h2>\n
    \n
    \n \n <\/div>\n<\/p><\/div>\n
    \n La estructura de arriba es un modelo muy simple de 10 plantas con un \u00fanico n\u00facleo en forma de C completamente desplazado hacia un lado del edificio. Solo para efectos de este ejemplo, todas las vigas se han articulado en ambos extremos, eliminando as\u00ed cualquier acci\u00f3n de p\u00f3rtico que aportara rigidez ante el desplazamiento lateral. La estructura depende por lo tanto completamente de los muros del n\u00facleo para su estabilidad. N<\/span>ote que este es un ejemplo extremo.<\/span><\/div>\n
    <\/div>\n
    Se realiza un an\u00e1lisis de edificio predeterminado, sin mallar las losas de piso, es decir, el an\u00e1lisis se basa fundamentalmente en un modelo de alambre 3D desde la planta superior hasta la inferior. <\/span><\/div>\n
    <\/div>\n
    La vista del Modelo Anal\u00edtico<\/a> a continuaci\u00f3n muestra c\u00f3mo el edificio se desplaza lateralmente y gira bajo la acci\u00f3n de las cargas nocionales.<\/span>\n <\/div>\n<\/div>\n
    \n
    \n \n <\/div>\n
    \n El efecto de giro es considerable y las deflexiones m\u00e1ximas en la planta superior superan los 100 mm. Una estructura real no puede estabilizarse de forma aceptable mediante un n\u00facleo en C tan exc\u00e9ntrico.
    \n <\/span><\/div>\n


    \n <\/span><\/p>\n


    \n
    \n <\/span><\/div>\n


    \n <\/span><\/p>\n


    \n Al considerar el caso de carga permanente (donde solo se aplican cargas verticales), tambi\u00e9n se evidencia el desplazamiento lateral, como se muestra a continuaci\u00f3n.<\/span>\n <\/div>\n
    \n
    \n \n <\/div>\n<\/p><\/div>\n
    \n

    \u00bfPor qu\u00e9 ocurre este desplazamiento lateral?
    <\/span><\/h3>\n


    \n <\/span><\/p>\n


    \n En la vista anterior tambi\u00e9n se muestran los contornos de esfuerzo vertical en los muros del n\u00facleo: la variaci\u00f3n del esfuerzo a lo largo de las alas del n\u00facleo en C es evidente.
    \n <\/span><\/div>\n


    \n <\/span><\/p>\n


    \n
    \n <\/span><\/div>\n


    \n <\/span><\/div>\n


    \n <\/span><\/p>\n


    \n Las fuerzas de dise\u00f1o en los paneles de muro en el nivel de la primera planta se muestran a continuaci\u00f3n. N\u00f3tese que las cargas en las alas 1W3 son mayores que en el alma 1W2. La carga promedio por metro en estas alas m\u00e1s cortas es, por lo tanto, mucho mayor.<\/span>\n <\/div>\n
    \n
    \n \n <\/div>\n
    \n \n <\/div>\n<\/p><\/div>\n
    \n
    \n Al observar esta vista es posible imaginar c\u00f3mo el centro efectivo de la carga aplicada al n\u00facleo en C est\u00e1 desplazado hacia la derecha y por encima de su centroide (que estar\u00e1 bastante cerca del centro de rigidez mostrado en la vista anterior). La carga exc\u00e9ntrica provoca una curvatura no resistida en el n\u00facleo y por eso se desarrolla el desplazamiento lateral en las plantas superiores.
    \n <\/span><\/div>\n


    \n <\/span><\/p>\n


    \n
    \n <\/span><\/div>\n


    \n <\/span><\/p>\n


    \n Los mismos efectos son evidentes sin importar si se usan idealizaciones malladas o de eje medio de columna.
    \n <\/span><\/div>\n


    \n <\/span><\/p>\n


    \n
    \n <\/span><\/div>\n


    \n <\/span><\/p>\n


    \n Antes de pasar a un modelo similar pero con losas planas, vale la pena se\u00f1alar que la carga viva total en los tres paneles del muro n\u00facleo anterior es 698.6 + 219 + 464.4 = 1382 kN.<\/span>\n <\/div>\n

    Estructuras con zonas de losa plana<\/span>
    <\/h2>\n
    \n
    \n \n <\/div>\n
    \n \n <\/div>\n<\/p><\/div>\n
    \n Como se se\u00f1al\u00f3 arriba, el efecto de desplazamiento lateral surge por la aplicaci\u00f3n exc\u00e9ntrica de la carga sobre un muro n\u00facleo. La magnitud del desplazamiento se relaciona con la magnitud y el punto de aplicaci\u00f3n de la carga axial.
    \n <\/span><\/div>\n


    \n <\/span><\/p>\n


    \n <\/span><\/p>\n

    Cargas de losa \u2013 Descomposici\u00f3n por l\u00edneas de fluencia
    <\/span><\/h3>\n


    \n <\/span><\/p>\n


    \n Si este edificio se analiza usando la descomposici\u00f3n predeterminada por l\u00edneas de fluencia de las cargas de losa, se muestra un mensaje que indica que el an\u00e1lisis del edificio no ha capturado todas las cargas aplicadas.
    \n <\/span><\/div>\n


    \n <\/span><\/p>\n


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    \n <\/span><\/div>\n


    \n <\/span><\/p>\n


    \n En esta etapa, los resultados del an\u00e1lisis mostrados en planta indicar\u00e1n que no hay cargas en las columnas y algunas cargas en los muros.<\/span><\/div>\n
    \n <\/div>\n
    \n
    \n \n <\/div>\n
    \n \n <\/div>\n<\/p><\/div>\n<\/p><\/div>\n
    \n
    La cantidad de carga en los muros ser\u00e1 incorrecta, podr\u00eda ser demasiado alta o demasiado baja; en este caso, la Carga Impuesta total en los tres pa\u00f1os del muro de n\u00facleo anterior es 273.2 + 155 + 273.8 = 702kN, mucho menor que la obtenida en el modelo donde se incluyeron vigas articuladas.
    \n <\/span><\/div>\n


    \n <\/span><\/p>\n


    \n
    \n <\/span><\/div>\n


    \n <\/span><\/p>\n


    \n En t\u00e9rminos generales, como est\u00e1 bien documentado en otras fuentes, este an\u00e1lisis del edificio no tiene ning\u00fan valor respecto a los casos de carga muerta y carga impuesta. Para un modelo de losa plana, los casos de dise\u00f1o para las cargas muerta e impuesta normalmente provienen de los resultados combinados de un descenso de cargas por elementos finitos.<\/span>\n <\/div>\n<\/p><\/div>\n
    \n

    Cargas de Losa \u2013 Descomposici\u00f3n por Elementos Finitos
    <\/span><\/h3>\n


    \n <\/span><\/p>\n


    \n Sin embargo, la carga aplicada a los muros (no a las columnas) se puede corregir mediante la opci\u00f3n de descomposici\u00f3n de cargas por elementos finitos (consulte la secci\u00f3n<\/span> L\u00edneas de Fluencia y Descomposici\u00f3n de Cargas por Elementos Finitos con Ejemplo<\/a> para m\u00e1s informaci\u00f3n sobre esta opci\u00f3n). Tras realizar este cambio, las cargas en los muros var\u00edan como se muestra a continuaci\u00f3n.<\/span><\/div>\n
    \n <\/div>\n<\/p><\/div>\n
    \n
    \n \n <\/div>\n
    \n \n <\/div>\n<\/p><\/div>\n
    \n La Carga Impuesta total en los tres pa\u00f1os del muro de n\u00facleo anterior ahora es 846.8 – 15.9 + 757.9 = 1588.8 kN. Como total, esto no difiere demasiado del total de 1382 kN obtenido para el modelo que inclu\u00eda vigas articuladas; los efectos de continuidad de la losa en el an\u00e1lisis por elementos finitos hacen que se atraiga m\u00e1s carga hacia el n\u00facleo en este caso. Esta carga tambi\u00e9n es m\u00e1s exc\u00e9ntrica, lo que provoca que se desarrolle tracci\u00f3n en el alma (para este ejemplo extremo).<\/span>
    <\/span>
    \n <\/span><\/div>\n


    \n <\/span><\/p>\n


    \n <\/span>
    <\/span>
    \n <\/span><\/div>\n


    \n <\/span><\/p>\n


    \n Una vez m\u00e1s, el desplazamiento lateral de la estructura para el caso de carga por gravedad es evidente en la vista del posprocesador de an\u00e1lisis, y tambi\u00e9n es evidente la variaci\u00f3n de tensiones a lo largo de la longitud de las alas del n\u00facleo en forma de C.<\/span>\n <\/div>\n
    \n
    \n \n <\/div>\n
    \n \n <\/div>\n<\/p><\/div>\n
    \n En este ejemplo, el desplazamiento lateral m\u00e1ximo que se desarrolla es de 46 mm; el an\u00e1lisis que sigue busca poner esto en contexto.<\/span><\/span>\n <\/div>\n<\/p><\/div>\n
    \n
    \n \"Informaci\u00f3n\"
    \n <\/span><\/p>\n

    \n Tenga en cuenta que, para los modelos de losa plana, tambi\u00e9n puede optar por mallar las losas de la planta en el an\u00e1lisis del edificio.<\/span> <\/div>\n
    Consulte<\/span> Opciones del Modelo > Modelo de Losa > Incluir Losas en el Modelo del Edificio<\/span><\/a> <\/span>para m\u00e1s informaci\u00f3n sobre esta opci\u00f3n.<\/span><\/span><\/div>\n

    <\/span>\n <\/div>\n<\/p><\/div>\n

    \n

    Discusi\u00f3n<\/span><\/span><\/span><\/span>
    <\/h2>\n

    Excentricidad de la Carga<\/span><\/span><\/span><\/span>
    <\/h3>\n
    \n Como se se\u00f1al\u00f3 al principio, el modelo utilizado anteriormente es un ejemplo extremo. Para generar la carga desplazada m\u00e1s extrema dentro del n\u00facleo en forma de C, este se ubica en un borde del modelo. En esta posici\u00f3n, un solo n\u00facleo no puede estabilizar la estructura de manera eficaz. El desplazamiento lateral bajo los casos de carga nocional supera los 100 mm. Esta estructura no es algo que se construir\u00eda en la pr\u00e1ctica.<\/span><\/span><\/span>
    <\/span>\n <\/div>\n
    \n
    <\/span>\n <\/div>\n<\/p><\/div>\n
    \n Cuando las estructuras se estabilizan mediante un solo n\u00facleo, este normalmente se ubica de forma m\u00e1s central y tender\u00e1 a atraer una carga m\u00e1s uniforme.<\/span><\/span><\/span>\n <\/div>\n
    \n <\/p>\n
    \n \n <\/div>\n
    \n \n <\/div>\n

    <\/span>\n <\/div>\n

    \n Si el ejemplo se ajusta como se muestra arriba, de modo que el n\u00facleo atraiga carga desde todos los lados, el desplazamiento lateral bajo carga por gravedad solo se reduce de 46 a 40 mm (manteniendo todo lo dem\u00e1s igual). Aun as\u00ed, esta estructura sigue presentando un desplazamiento lateral considerable debido a las cargas nocionales y, de nuevo, probablemente no ser\u00eda algo que se construir\u00eda. (La forma abierta en C del n\u00facleo es muy propensa a la torsi\u00f3n.)<\/span><\/span>\n <\/div>\n
    \n \n <\/div>\n

    Efectos de la Construcci\u00f3n y de la Fluencia<\/span><\/span><\/span>
    <\/span><\/h3>\n


    \n <\/span><\/p>\n


    \n <\/span>En caso de que el desplazamiento lateral inducido por las cargas de gravedad parezca considerable y se requiera alguna estimaci\u00f3n del desplazamiento real, conviene considerar la secuencia de construcci\u00f3n y los efectos posteriores de fluencia.<\/span><\/span>
    \n <\/span><\/div>\n


    \n <\/span><\/p>\n


    \n <\/span>
    <\/span><\/span>
    \n <\/span><\/div>\n


    \n <\/span><\/p>\n


    \n <\/span>El desplazamiento lateral se produce por la deformaci\u00f3n axial diferencial dentro de los muros. Esta deformaci\u00f3n axial es una combinaci\u00f3n de deformaciones inmediatas cada vez que se apoya una planta nueva y de deformaciones de fluencia continuas. Ambos efectos dependen del tiempo. Cuando se a\u00f1ade la carga de una planta, el hormig\u00f3n de los muros que la soportan ser\u00e1 m\u00e1s joven en la planta inmediatamente inferior y progresivamente m\u00e1s viejo en las plantas inferiores. El hormig\u00f3n m\u00e1s joven presentar\u00e1 una mayor deformaci\u00f3n inmediata y una mayor deformaci\u00f3n de fluencia a largo plazo debido a cualquier carga aplicada. Un an\u00e1lisis detallado de esto excede el alcance de este art\u00edculo, pero cabe se\u00f1alar que existe una base com\u00fan considerable con el an\u00e1lisis de las deflexiones de losa plana disponible en el tema<\/span> Trabajar con Losas Planas<\/a>.<\/span>\n <\/div>\n
    \n
    <\/span>\n <\/div>\n
    \n Una evaluaci\u00f3n muy sofisticada de este efecto tendr\u00eda en cuenta la secuencia de construcci\u00f3n y los efectos dependientes del tiempo. En tales circunstancias, el resultado debe evaluarse en cuanto a su sensibilidad frente a variaciones en los supuestos en los que se basa. Para ser totalmente preciso, este an\u00e1lisis deber\u00eda tener en cuenta que parte de la deflexi\u00f3n se compensar\u00eda en la construcci\u00f3n, ya que los muros se construyen tan verticales como sea posible durante la obra.<\/span><\/span>
    \n <\/span><\/div>\n


    \n <\/span><\/p>\n


    \n <\/span>
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    \n <\/span><\/div>\n


    \n <\/span><\/p>\n


    \n <\/span>De hecho, el resultado obtenido mediante cualquier an\u00e1lisis complejo de este tipo se ubicar\u00e1 en alg\u00fan punto entre dos extremos que podr\u00edan predecirse m\u00e1s f\u00e1cilmente con un an\u00e1lisis est\u00e1tico lineal simple, usando distintos valores de E (m\u00f3dulo de Young) para el hormig\u00f3n.<\/span><\/span>
    \n <\/span><\/div>\n


    \n<\/span><\/div>\n


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    \n<\/span><\/p>\n


    \n <\/span><\/p>\n

    \n Se puede usar un valor de E a corto plazo para estimar un valor m\u00ednimo de la deflexi\u00f3n total.
    \n <\/span><\/div>\n


    \n <\/span><\/p>\n


    \n
    \n <\/span><\/div>\n


    \n <\/span><\/p>\n


    \n En el caso de los muros, los efectos de fisuraci\u00f3n probablemente pueden descartarse, por lo que solo es necesario considerar los efectos adicionales de fluencia. Es probable que el efecto neto de la fluencia sea menor al doble de la deflexi\u00f3n instant\u00e1nea. Por lo tanto, el valor determinado arriba podr\u00eda duplicarse, o podr\u00eda realizarse otro an\u00e1lisis con E fijado en la mitad del valor a corto plazo.<\/span>\n <\/div>\n
    \n
    \n \"Notas\"<\/p>\n
    \n Cuando se consideran modelos de losa plana, es pr\u00e1ctica com\u00fan usar valores de E a largo plazo <\/span>fijados en aproximadamente \u00bc del valor a corto plazo. Cuando esto se ha hecho, las estimaciones de deflexi\u00f3n por deriva provenientes del an\u00e1lisis del edificio probablemente sean demasiado altas, quiz\u00e1s por un factor de 2, seg\u00fan lo sugerido arriba.<\/span><\/span>\n <\/div>\n

    <\/span><\/p>\n

    N\u00facleos discretos<\/span><\/h3>\n


    \n <\/span><\/p>\n


    \n Cuando las estructuras cuentan con n\u00facleos discretos o numerosos muros discretos que brindan estabilidad, los efectos suelen contrarrestarse entre s\u00ed.<\/span>\n <\/div>\n
    \n
    \n \n <\/div>\n
    \n \n <\/div>\n<\/p><\/div>\n<\/p><\/div>\n<\/p><\/div>\n<\/div>\n
    \n En la vista anterior, el modelo est\u00e1 reflejado de modo que hay dos n\u00facleos con forma de C. Este modelo no presenta deriva alguna en la direcci\u00f3n X bajo carga gravitacional, y los contornos de carga vertical indican tensiones relativamente uniformes dentro de los n\u00facleos.
    \n<\/span><\/div>\n


    \n<\/span><\/p>\n


    \n
    \n<\/span><\/div>\n


    \n<\/span><\/p>\n


    \n En este caso, los dos n\u00facleos se apoyan entre s\u00ed, y los diafragmas de cada planta impiden que se desarrolle cualquier curvatura. Las cargas axiales en los paneles de muro en el nivel de la primera planta son mucho m\u00e1s uniformes, como se muestra a continuaci\u00f3n.<\/span><\/div>\n
    \n<\/div>\n
    \n
    \n \n <\/div>\n
    \n \n <\/div>\n<\/div>\n
    \n La carga impuesta total en los tres paneles del muro de n\u00facleo anterior es ahora 479.3 + 735 + 340.9 = 1555.2 kN. Panel por panel, estas fuerzas son bastante diferentes de las que arrojaba el modelo sin reflejar, pero el total de los 3 paneles es similar a los 1588.8 kN indicados anteriormente. Observe que los momentos de eje mayor en los paneles de muro tambi\u00e9n se reducen considerablemente.
    \n<\/span><\/div>\n


    \n<\/span><\/p>\n


    \n <\/span><\/p>\n

    Resultados basados en un descenso de cargas por EF<\/span><\/h3>\n


    \n <\/span><\/p>\n


    \n Para la mayor\u00eda de los modelos, los ingenieros estar\u00e1n conformes con usar las fuerzas de dise\u00f1o de los paneles combinadas a partir de un descenso de cargas mediante an\u00e1lisis por EF. En este caso, los resultados para este muro de n\u00facleo ser\u00edan entonces los que se muestran a continuaci\u00f3n:<\/span><\/div>\n
    \n <\/div>\n<\/div>\n
    \n
    \n
    \n \n <\/div>\n
    \n \n <\/div>\n<\/p><\/div>\n
    \n Una vez m\u00e1s, la distribuci\u00f3n de fuerzas en los 3 paneles de muro es diferente, pero la carga impuesta total es similar, con 584.9 + 542.6 + 492.6 = 1620.1 kN. El m\u00e9todo de descenso de cargas por EF no aborda la deriva introducida por la compresi\u00f3n axial diferencial en los muros del n\u00facleo a lo largo de toda la altura del edificio. Sin embargo, s\u00ed introduce mayores efectos de flexi\u00f3n en el eje menor donde los muros interact\u00faan con las losas.<\/span>
    <\/span>
    \n <\/span><\/div>\n


    \n <\/span><\/p>\n


    \n <\/span>
    <\/span>
    \n <\/span><\/div>\n


    \n <\/span><\/p>\n


    \n En muchos muros que soportan losas planas, la flexi\u00f3n en el eje menor puede ser m\u00e1s significativa en el dise\u00f1o del panel que las variaciones de carga axial y momento de eje mayor que puedan introducir los efectos de deriva.
    \n <\/span><\/div>\n


    \n <\/span><\/p>\n


    \n <\/span>
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    \n <\/span><\/div>\n


    \n <\/span><\/p>\n


    \n Para este sencillo edificio de ejemplo de 10 plantas, a pesar de que los efectos de deriva se han forzado a niveles extremos poco realistas, los muros solo requieren armadura nominal, sin importar en cu\u00e1l conjunto de fuerzas de dise\u00f1o se base su dise\u00f1o.
    \n <\/span><\/div>\n


    \n <\/span><\/p>\n


    \n <\/span>
    <\/span>
    \n <\/span><\/div>\n


    \n <\/span><\/p>\n


    \n Se sugiere que, para los modelos de losa plana, es importante haber dise\u00f1ado siempre los muros para las cargas generadas a partir de un descenso de cargas por EF. Luego se tiene la opci\u00f3n de verificar estos dise\u00f1os compar\u00e1ndolos con los resultados generados por un an\u00e1lisis del edificio, donde la carga de los muros se ha determinado mediante descomposici\u00f3n por EF en cada planta.<\/span>\n <\/div>\n
    \n

    Resumen final<\/span><\/h1>\n


    \n <\/span><\/p>\n


    \n En esta secci\u00f3n hemos analizado los efectos de deriva bajo cargas gravitacionales; es importante destacar que esto se relaciona por completo con la deriva generada en presencia de cargas aplicadas puramente verticales.
    \n <\/span><\/div>\n


    \n <\/span><\/p>\n


    \n <\/span>
    <\/span>
    \n <\/span><\/div>\n


    \n <\/span><\/p>\n


    \n La posibilidad de que se desarrolle deriva debido al acortamiento axial diferencial es algo que la mayor\u00eda de los ingenieros habr\u00eda ignorado de forma habitual en los c\u00e1lculos manuales de la mayor\u00eda de las estructuras.
    \n <\/span><\/div>\n


    \n <\/span><\/p>\n


    \n <\/span>
    <\/span>
    \n <\/span><\/div>\n


    \n <\/span><\/p>\n


    \n Esto no tiene nada que ver con las cargas nocionales, que se aplican por separado y siempre se tendr\u00e1n en cuenta en el dise\u00f1o, siempre que las haya incluido en sus combinaciones de dise\u00f1o.
    \n <\/span><\/div>\n


    \n <\/span><\/p>\n


    \n <\/span>
    <\/span>
    \n <\/span><\/div>\n


    \n <\/span><\/p>\n


    \n En los modelos aporticados de ProtaStructure, el efecto siempre queda incluido y expuesto por el an\u00e1lisis 3D.
    \n <\/span><\/div>\n


    \n <\/span><\/p>\n


    \n <\/span>
    <\/span>
    \n <\/span><\/div>\n


    \n <\/span><\/p>\n


    \n Para los modelos de losa plana, el efecto no se revela mediante un descenso de cargas por EF, pero puede revelarse si se desea. Se destaca, sin embargo, que recomendamos dise\u00f1ar los muros para las cargas provenientes de un descenso de cargas por EF, y luego, si se desea, realizar un dise\u00f1o de verificaci\u00f3n posterior para los efectos de deriva del edificio. Por muchas razones se\u00f1aladas en el texto de esta secci\u00f3n, se anticipa que esta verificaci\u00f3n solo producir\u00e1 un dise\u00f1o m\u00e1s cr\u00edtico en edificios altos o en ejemplos bastante extremos.<\/span>\n <\/div>\n
    \n
    \n \"Idea\"<\/p>\n
    \n Para conocer los efectos del acortamiento axial diferencial, consulte este art\u00edculo:<\/span> Efecto de deformaci\u00f3n axial diferencial (DADE) en el an\u00e1lisis 3D de edificios<\/a>\n <\/div>\n

    <\/span>\n <\/div>\n

    \n \n <\/div>\n<\/p><\/div>\n<\/p><\/div>\n<\/div>\n
    \n \n<\/div>\n
    \n \n<\/div>\n
    \n \n<\/div>\n","protected":false},"excerpt":{"rendered":"

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