{"id":2226,"date":"2026-04-27T12:32:37","date_gmt":"2026-04-27T12:32:37","guid":{"rendered":"https:\/\/protasoftware.com\/fr\/wiki\/effets-de-balancement-3d-des-batiments-a-etages-multiples\/"},"modified":"2026-04-27T12:32:37","modified_gmt":"2026-04-27T12:32:37","slug":"effets-de-balancement-3d-des-batiments-a-etages-multiples","status":"publish","type":"wiki","link":"https:\/\/protasoftware.com\/fr\/support\/manuels-techniques\/effets-de-balancement-3d-des-batiments-a-etages-multiples\/","title":{"rendered":"Effets de balancement 3D des b\u00e2timents \u00e0 \u00e9tages multiples"},"content":{"rendered":"
\n
De nombreuses structures subissent un balancement naturel sous des charges purement verticales (charges de gravit\u00e9). Ce balancement peut parfois modifier de fa\u00e7on significative les diagrammes de moments attendus dans les poutres. L’effort axial et le moment des poteaux et des voiles peuvent aussi \u00eatre fortement modifi\u00e9s par ce balancement.<\/span><\/div>\n
<\/div>\n
Dans ces cas, il est important de v\u00e9rifier les combinaisons o\u00f9 des charges fictives sont appliqu\u00e9es dans le sens du balancement naturel de la structure.<\/span><\/div>\n
<\/div>\n
Dans les cas extr\u00eames, les b\u00e2timents stabilis\u00e9s par des voiles de contreventement et des voiles de noyau se balancent fortement sous charge purement verticale.<\/span><\/div>\n

Effets de balancement sous charge de gravit\u00e9
<\/span><\/h1>\n


\n <\/span><\/p>\n


\n La plupart des mod\u00e8les se balancent l\u00e9g\u00e8rement sous charges purement verticales. Pour la plupart des mod\u00e8les ou structures, cet effet reste g\u00e9n\u00e9ralement peu significatif. Pour certains mod\u00e8les, il peut \u00eatre plus important.
\n <\/span><\/div>\n


\n <\/span><\/p>\n


\n Dans cette section, nous montrerons que :
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\n <\/span><\/p>\n


    \n <\/span><\/p>\n
  1. Cet effet est li\u00e9 \u00e0 la compression axiale diff\u00e9rentielle dans les \u00e9l\u00e9ments de contreventement de la structure, principalement les voiles de contreventement et les voiles de noyau.
    <\/span><\/li>\n


    \n <\/span><\/p>\n

  2. Cet effet appara\u00eet toujours dans l’analyse d’une structure \u00e0 ossature compl\u00e8te.<\/span><\/span>
    <\/span><\/li>\n


    \n <\/span><\/p>\n

  3. Cet effet peut aussi appara\u00eetre dans les mod\u00e8les en plancher-dalle stabilis\u00e9s par des voiles de noyau.<\/span><\/span>
    <\/span><\/li>\n


    \n <\/span><\/p>\n

  4. Plusieurs raisons expliquent pourquoi cet effet reste g\u00e9n\u00e9ralement peu significatif pour le calcul.<\/span><\/span><\/li>\n<\/ol>\n

    Structures \u00e0 ossature compl\u00e8te<\/span>
    <\/h2>\n
    \n
    \n \n <\/div>\n<\/p><\/div>\n
    \n La structure ci-dessus est un mod\u00e8le tr\u00e8s simple de 10 \u00e9tages avec un seul noyau en forme de C, enti\u00e8rement d\u00e9cal\u00e9 sur un c\u00f4t\u00e9 du b\u00e2timent. Pour cet exemple uniquement, toutes les poutres sont articul\u00e9es aux deux extr\u00e9mit\u00e9s, ce qui \u00e9limine tout effet de portique susceptible d’apporter une raideur au balancement. La stabilit\u00e9 de la structure repose donc enti\u00e8rement sur les voiles de noyau. N<\/span>otez qu’il s’agit d’un exemple extr\u00eame.<\/span><\/div>\n
    <\/div>\n
    Une analyse standard du b\u00e2timent est effectu\u00e9e, sans maillage des dalles, c’est-\u00e0-dire que l’analyse repose fondamentalement sur un mod\u00e8le filaire 3D du dernier \u00e9tage au premier. <\/span><\/div>\n
    <\/div>\n
    La vue du Mod\u00e8le analytique<\/a> ci-dessous montre comment le b\u00e2timent se balance et se d\u00e9forme en torsion sous l’action des charges fictives.<\/span>\n <\/div>\n<\/div>\n
    \n
    \n \n <\/div>\n
    \n L’effet de torsion est consid\u00e9rable et les d\u00e9placements maximaux au dernier \u00e9tage d\u00e9passent 100 mm. Une structure r\u00e9elle ne peut pas \u00eatre stabilis\u00e9e de fa\u00e7on acceptable par un noyau en C aussi excentr\u00e9.
    \n <\/span><\/div>\n


    \n <\/span><\/p>\n


    \n
    \n <\/span><\/div>\n


    \n <\/span><\/p>\n


    \n Si l’on consid\u00e8re le cas de charge permanente (o\u00f9 seules des charges verticales sont appliqu\u00e9es), un balancement lat\u00e9ral appara\u00eet aussi, comme illustr\u00e9 ci-dessous.<\/span>\n <\/div>\n
    \n
    \n \n <\/div>\n<\/p><\/div>\n
    \n

    Pourquoi ce balancement se produit-il ?
    <\/span><\/h3>\n


    \n <\/span><\/p>\n


    \n Dans la vue ci-dessus, les contours de contraintes verticales sont aussi affich\u00e9s dans les voiles de noyau. La variation de contrainte le long des ailes du noyau en C est clairement visible.
    \n <\/span><\/div>\n


    \n <\/span><\/p>\n


    \n
    \n <\/span><\/div>\n


    \n <\/span><\/div>\n


    \n <\/span><\/p>\n


    \n Les efforts de calcul dans les panneaux de voile au premier \u00e9tage sont pr\u00e9sent\u00e9s ci-dessous. Les charges dans les ailes 1W3 sont plus \u00e9lev\u00e9es que dans l’\u00e2me 1W2. La charge moyenne par m\u00e8tre dans ces ailes plus courtes est donc nettement plus \u00e9lev\u00e9e.<\/span>\n <\/div>\n
    \n
    \n \n <\/div>\n
    \n \n <\/div>\n<\/p><\/div>\n
    \n
    \n Cette vue permet d’imaginer comment le centre effectif de chargement appliqu\u00e9 au noyau en C est d\u00e9cal\u00e9 \u00e0 droite et au-dessus de son centre de gravit\u00e9 (proche du centre de rigidit\u00e9 montr\u00e9 dans la vue ci-dessus). Cette charge excentr\u00e9e provoque une courbure non reprise dans le noyau, d’o\u00f9 un balancement qui se d\u00e9veloppe aux \u00e9tages sup\u00e9rieurs.
    \n <\/span><\/div>\n


    \n <\/span><\/p>\n


    \n
    \n <\/span><\/div>\n


    \n <\/span><\/p>\n


    \n Les m\u00eames effets apparaissent, que l’on utilise une mod\u00e9lisation maill\u00e9e ou une mod\u00e9lisation par \u00e9l\u00e9ment filaire central du voile.
    \n <\/span><\/div>\n


    \n <\/span><\/p>\n


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    \n <\/span><\/div>\n


    \n <\/span><\/p>\n


    \n Avant d’examiner un mod\u00e8le similaire utilisant des planchers-dalles, il faut noter que la charge d’exploitation totale dans les trois panneaux du voile de noyau ci-dessus est de 698,6 + 219 + 464,4 = 1 382 kN.<\/span>\n <\/div>\n

    Structures comportant des zones en plancher-dalle<\/span>
    <\/h2>\n
    \n
    \n \n <\/div>\n
    \n \n <\/div>\n<\/p><\/div>\n
    \n Comme indiqu\u00e9 plus haut, l’effet de balancement provient de l’application excentr\u00e9e de la charge sur un voile de noyau. L’amplitude du balancement d\u00e9pend de l’intensit\u00e9 et du point d’application de la charge axiale.
    \n <\/span><\/div>\n


    \n <\/span><\/p>\n


    \n <\/span><\/p>\n

    Charges de dalle \u2013 D\u00e9composition par lignes de rupture
    <\/span><\/h3>\n


    \n <\/span><\/p>\n


    \n Si ce b\u00e2timent est analys\u00e9 avec la d\u00e9composition par lignes de rupture par d\u00e9faut, un message indique que l’analyse n’a pas pris en compte toutes les charges appliqu\u00e9es.
    \n <\/span><\/div>\n


    \n <\/span><\/p>\n


    \n
    \n <\/span><\/div>\n


    \n <\/span><\/p>\n


    \n \u00c0 ce stade, les r\u00e9sultats affich\u00e9s en plan ne montrent aucune charge dans les poteaux, mais quelques charges dans les voiles.<\/span><\/div>\n
    \n <\/div>\n
    \n
    \n \n <\/div>\n
    \n \n <\/div>\n<\/p><\/div>\n<\/p><\/div>\n
    \n
    \n La charge dans les voiles sera incorrecte, trop \u00e9lev\u00e9e ou trop faible selon les cas. Dans cet exemple, la charge d’exploitation totale dans les trois panneaux du voile de noyau ci-dessus vaut 273.2 + 155 + 273.8 = 702kN, une valeur bien inf\u00e9rieure \u00e0 celle obtenue dans le mod\u00e8le int\u00e9grant des poutres articul\u00e9es.
    \n <\/span><\/div>\n


    \n <\/span><\/p>\n


    \n
    \n <\/span><\/div>\n


    \n <\/span><\/p>\n


    \n Ce point est bien document\u00e9 ailleurs : cette analyse du b\u00e2timent n’a aucune valeur pour les cas de charge permanente et d’exploitation. Pour un mod\u00e8le de plancher-dalle, les cas de calcul pour les charges permanentes et d’exploitation proviennent g\u00e9n\u00e9ralement des r\u00e9sultats combin\u00e9s d’une descente de charges EF.<\/span>\n <\/div>\n<\/p><\/div>\n
    \n

    Charges de dalle \u2013 D\u00e9composition EF
    <\/span><\/h3>\n


    \n <\/span><\/p>\n


    \n La charge appliqu\u00e9e aux voiles (mais pas aux poteaux) peut toutefois \u00eatre corrig\u00e9e gr\u00e2ce \u00e0 l’option<\/span> Ligne de rupture et d\u00e9composition des charges EF avec exemple<\/a> de d\u00e9composition des charges EF (voir la section pour plus d’informations sur cette option). Apr\u00e8s ce changement, les charges dans les voiles \u00e9voluent comme indiqu\u00e9 ci-dessous.<\/span><\/div>\n
    \n <\/div>\n<\/p><\/div>\n
    \n
    \n \n <\/div>\n
    \n \n <\/div>\n<\/p><\/div>\n
    \n La charge d’exploitation totale dans les trois panneaux du voile de noyau ci-dessus vaut maintenant 846.8 – 15.9 + 757.9 = 1588.8 kN. Ce total reste proche des 1382 kN obtenus pour le mod\u00e8le int\u00e9grant les poutres articul\u00e9es ; les effets de continuit\u00e9 de dalle dans l’analyse EF attirent davantage de charge vers le noyau dans ce cas. Cette charge est aussi plus excentr\u00e9e, ce qui g\u00e9n\u00e8re de la traction dans l’\u00e2me du voile pour cet exemple extr\u00eame.<\/span>
    <\/span>
    \n <\/span><\/div>\n


    \n <\/span><\/p>\n


    \n <\/span>
    <\/span>
    \n <\/span><\/div>\n


    \n <\/span><\/p>\n


    \n Le d\u00e9placement lat\u00e9ral de la structure sous le cas de charge gravitaire est de nouveau visible dans la vue du post-processeur d’analyse ; la variation de contrainte le long des ailes du noyau en forme de C est \u00e9galement visible.<\/span>\n <\/div>\n
    \n
    \n \n <\/div>\n
    \n \n <\/div>\n<\/p><\/div>\n
    \n Dans cet exemple, le d\u00e9placement lat\u00e9ral maximal atteint 46 mm. La discussion ci-dessous permet de replacer cette valeur dans son contexte.<\/span><\/span>\n <\/div>\n<\/p><\/div>\n
    \n
    \n \"Info\"
    \n <\/span><\/p>\n

    \n Notez que pour les mod\u00e8les de planchers-dalles, il est aussi possible de mailler les dalles de l’\u00e9tage dans l’analyse du b\u00e2timent.<\/span> <\/div>\n
    Voir<\/span> Options du mod\u00e8le > Mod\u00e8le de dalle > Inclure les dalles dans le mod\u00e8le de b\u00e2timent<\/span><\/a> <\/span>pour plus d’informations sur cette option.<\/span><\/span><\/div>\n

    <\/span>\n <\/div>\n<\/p><\/div>\n

    \n

    Discussion<\/span><\/span><\/span><\/span>
    <\/h2>\n

    Excentricit\u00e9 de la charge<\/span><\/span><\/span><\/span>
    <\/h3>\n
    \n Comme indiqu\u00e9 au d\u00e9part, le mod\u00e8le utilis\u00e9 ci-dessus est un exemple extr\u00eame. Pour g\u00e9n\u00e9rer la charge d\u00e9centr\u00e9e la plus extr\u00eame possible dans le noyau en forme de C, celui-ci est positionn\u00e9 sur un bord du mod\u00e8le. Dans cette position, ce noyau unique ne peut pas stabiliser efficacement la structure. Le d\u00e9placement lat\u00e9ral sous les cas de charge fictive d\u00e9passe 100 mm. Une telle structure ne serait jamais construite en pratique.<\/span><\/span><\/span>
    <\/span>\n <\/div>\n
    \n
    <\/span>\n <\/div>\n<\/p><\/div>\n
    \n Lorsqu’une structure est stabilis\u00e9e par un seul noyau, celui-ci est g\u00e9n\u00e9ralement positionn\u00e9 de fa\u00e7on plus centrale et attire une charge plus uniforme.<\/span><\/span><\/span>\n <\/div>\n
    \n <\/p>\n
    \n \n <\/div>\n
    \n \n <\/div>\n

    <\/span>\n <\/div>\n

    \n Si l’exemple est ajust\u00e9 comme ci-dessus pour que le noyau attire la charge de tous les c\u00f4t\u00e9s, le d\u00e9placement lat\u00e9ral sous charge gravitaire seule passe de 46 \u00e0 40 mm, toutes choses \u00e9gales par ailleurs. Cette structure pr\u00e9sente n\u00e9anmoins encore un d\u00e9placement lat\u00e9ral important sous charges fictives et ne serait probablement pas non plus construite en pratique. (La forme en C ouverte du noyau le rend tr\u00e8s sensible \u00e0 la torsion.)<\/span><\/span>\n <\/div>\n
    \n \n <\/div>\n

    Effets de la construction et du fluage<\/span><\/span><\/span>
    <\/span><\/h3>\n


    \n <\/span><\/p>\n


    \n <\/span>Si le d\u00e9placement lat\u00e9ral induit par les charges gravitaires semble important et qu’une estimation du d\u00e9placement r\u00e9el est n\u00e9cessaire, il convient d’examiner la s\u00e9quence de construction et les effets de fluage ult\u00e9rieurs.<\/span><\/span>
    \n <\/span><\/div>\n


    \n <\/span><\/p>\n


    \n <\/span>
    <\/span><\/span>
    \n <\/span><\/div>\n


    \n <\/span><\/p>\n


    \n <\/span>Ce d\u00e9placement lat\u00e9ral r\u00e9sulte d’une d\u00e9formation axiale diff\u00e9rentielle dans les voiles. Cette d\u00e9formation axiale combine des d\u00e9formations imm\u00e9diates \u00e0 chaque nouvel \u00e9tage support\u00e9 et des d\u00e9formations de fluage continues. Ces deux effets d\u00e9pendent du temps. Lorsqu’une charge d’\u00e9tage est ajout\u00e9e, le b\u00e9ton des voiles porteurs est plus jeune \u00e0 l’\u00e9tage imm\u00e9diatement inf\u00e9rieur et progressivement plus \u00e2g\u00e9 aux \u00e9tages plus bas. Le b\u00e9ton plus jeune subit une d\u00e9formation imm\u00e9diate plus importante et une d\u00e9formation de fluage \u00e0 long terme plus importante sous charge appliqu\u00e9e. Une discussion d\u00e9taill\u00e9e d\u00e9passe le cadre de cet article, mais il est utile de noter que ces effets rejoignent largement ceux abord\u00e9s dans la discussion sur les fl\u00e8ches de planchers-dalles, accessible via le sujet<\/span> Travailler avec les planchers-dalles<\/a>.<\/span>\n <\/div>\n
    \n
    <\/span>\n <\/div>\n
    \n Une \u00e9valuation tr\u00e8s pouss\u00e9e de cet effet prendrait en compte la s\u00e9quence de construction et les effets d\u00e9pendants du temps. Dans ce cas, il faut \u00e9valuer la sensibilit\u00e9 du r\u00e9sultat aux variations des hypoth\u00e8ses retenues. Pour \u00eatre totalement pr\u00e9cise, cette analyse devrait aussi tenir compte du fait qu’une partie de la fl\u00e8che est compens\u00e9e \u00e0 la construction, les voiles \u00e9tant construits aussi verticaux que possible.<\/span><\/span>
    \n <\/span><\/div>\n


    \n <\/span><\/p>\n


    \n <\/span>
    <\/span><\/span>
    \n <\/span><\/div>\n


    \n<\/span><\/p>\n


    \n <\/span>En r\u00e9alit\u00e9, le r\u00e9sultat obtenu par une analyse complexe de ce type se situe entre deux extr\u00eames. Ces extr\u00eames peuvent \u00eatre pr\u00e9dits plus facilement par une analyse statique lin\u00e9aire simple, utilisant des valeurs de E (module de Young) diff\u00e9rentes pour le b\u00e9ton.<\/span><\/span>
    \n<\/span><\/div>\n


    \n<\/span><\/p>\n


    \n
    \n<\/span><\/div>\n


    \n<\/span><\/p>\n


    \n <\/span><\/p>\n

    \n Une valeur de E \u00e0 court terme peut servir \u00e0 estimer une valeur minimale de la fl\u00e8che totale.
    \n <\/span><\/div>\n


    \n <\/span><\/p>\n


    \n
    \n <\/span><\/div>\n


    \n <\/span><\/p>\n


    \n Pour les voiles, les effets de fissuration peuvent g\u00e9n\u00e9ralement \u00eatre n\u00e9glig\u00e9s. Seuls les effets additionnels du fluage doivent alors \u00eatre pris en compte. L’effet net du fluage sera probablement inf\u00e9rieur au doublement de la fl\u00e8che instantan\u00e9e. La valeur d\u00e9termin\u00e9e ci-dessus peut donc \u00eatre doubl\u00e9e, ou une autre analyse peut \u00eatre men\u00e9e avec E fix\u00e9 \u00e0 la moiti\u00e9 de la valeur \u00e0 court terme.<\/span>\n <\/div>\n
    \n
    \n \"Remarques\"<\/p>\n
    \n Pour les mod\u00e8les en plancher-dalle, l’usage courant consiste \u00e0 utiliser des valeurs de E <\/span>\u00e0 long terme, fix\u00e9es \u00e0 environ \u00bc de la valeur \u00e0 court terme. Dans ce cas, les estimations de fl\u00e8che li\u00e9e au d\u00e9placement lat\u00e9ral, issues de l’analyse du b\u00e2timent, sont probablement trop \u00e9lev\u00e9es, peut-\u00eatre d’un facteur 2 selon les indications ci-dessus.<\/span><\/span>\n <\/div>\n

    <\/span><\/p>\n

    Noyaux discrets<\/span><\/h3>\n


    \n <\/span><\/p>\n


    \n Lorsque les structures comportent des noyaux discrets ou de nombreux voiles discrets assurant la stabilit\u00e9, les effets se compensent souvent mutuellement.<\/span>\n <\/div>\n
    \n
    \n \n <\/div>\n
    \n \n <\/div>\n<\/p><\/div>\n<\/p><\/div>\n<\/p><\/div>\n<\/div>\n
    \n Dans la vue ci-dessus, le mod\u00e8le est mis en miroir afin d’obtenir deux noyaux en forme de C. Ce mod\u00e8le ne pr\u00e9sente aucun d\u00e9placement lat\u00e9ral dans la direction X sous charge gravitaire. Les contours de charge verticale indiquent des contraintes relativement uniformes dans les noyaux.
    \n<\/span><\/div>\n


    \n<\/span><\/p>\n


    \n
    \n<\/span><\/div>\n


    \n Dans ce cas, les deux noyaux s’appuient l’un contre l’autre. Les diaphragmes de chaque \u00e9tage emp\u00eachent toute courbure de se d\u00e9velopper. Les charges axiales dans les panneaux de voile au premier \u00e9tage sont bien plus uniformes, comme le montre la figure ci-dessous.<\/span><\/div>\n

    \n<\/div>\n
    \n
    \n \n <\/div>\n
    \n \n <\/div>\n<\/div>\n
    \n La charge d’exploitation totale dans les trois panneaux du voile de noyau ci-dessus est d\u00e9sormais de 479,3 + 735 + 340,9 = 1555,2 kN. Panneau par panneau, ces valeurs diff\u00e8rent nettement de celles obtenues avec le mod\u00e8le non mis en miroir. Le total pour les 3 panneaux reste toutefois proche des 1588,8 kN indiqu\u00e9s pr\u00e9c\u00e9demment. Notez que les moments d’axe fort dans les panneaux de voile sont \u00e9galement bien r\u00e9duits.
    \n<\/span><\/div>\n


    \n<\/span><\/p>\n


    \n <\/span><\/p>\n

    R\u00e9sultats bas\u00e9s sur une descente de charges EF<\/span><\/h3>\n


    \n <\/span><\/p>\n


    \n Pour la plupart des mod\u00e8les, les ing\u00e9nieurs utiliseront volontiers les efforts de calcul par panneau issus d’une descente de charges par analyse EF. Pour ce voile de noyau, les r\u00e9sultats seraient alors les suivants :<\/span><\/div>\n
    \n <\/div>\n<\/div>\n
    \n
    \n
    \n \n <\/div>\n
    \n \n <\/div>\n<\/p><\/div>\n
    \n L\u00e0 encore, la r\u00e9partition des efforts dans les 3 panneaux de voile diff\u00e8re. La charge d’exploitation totale reste toutefois proche, \u00e0 584,9 + 542,6 + 492,6 = 1620,1 kN. La m\u00e9thode de descente de charges EF ne prend pas en compte le d\u00e9placement lat\u00e9ral induit par la compression axiale diff\u00e9rentielle dans les voiles de noyau sur toute la hauteur du b\u00e2timent. Elle introduit en revanche davantage d’effets de flexion d’axe faible l\u00e0 o\u00f9 les voiles interagissent avec les dalles.<\/span>
    <\/span>
    \n <\/span><\/div>\n


    \n <\/span><\/p>\n


    \n <\/span>
    <\/span>
    \n <\/span><\/div>\n


    \n <\/span><\/p>\n


    \n Pour de nombreux voiles supportant des planchers-dalles, la flexion d’axe faible peut avoir plus d’importance dans le calcul du panneau que les variations de charge axiale et de moment d’axe fort induites par les effets de d\u00e9placement lat\u00e9ral.
    \n <\/span><\/div>\n


    \n <\/span><\/p>\n


    \n <\/span>
    <\/span>
    \n <\/span><\/div>\n


    \n <\/span><\/p>\n


    \n Pour ce b\u00e2timent d’exemple simple de 10 \u00e9tages, m\u00eame si les effets de d\u00e9placement lat\u00e9ral ont \u00e9t\u00e9 pouss\u00e9s \u00e0 un niveau irr\u00e9aliste, les voiles ne n\u00e9cessitent qu’une armature nominale, quel que soit le jeu d’efforts de calcul retenu.
    \n <\/span><\/div>\n


    \n <\/span><\/p>\n


    \n <\/span>
    <\/span>
    \n <\/span><\/div>\n


    \n <\/span><\/p>\n


    \n Il est recommand\u00e9, pour les mod\u00e8les en plancher-dalle, de toujours calculer les voiles pour les charges issues d’une descente de charges EF. Il est alors possible de v\u00e9rifier ces calculs par recoupement avec les r\u00e9sultats d’une analyse du b\u00e2timent, o\u00f9 le chargement des voiles est d\u00e9termin\u00e9 par d\u00e9composition EF \u00e0 chaque \u00e9tage.<\/span>\n <\/div>\n
    \n

    R\u00e9sum\u00e9<\/span><\/h1>\n


    \n <\/span><\/p>\n


    \n Cette section traite des effets de d\u00e9placement lat\u00e9ral sous charges gravitaires. Il importe de souligner que ce ph\u00e9nom\u00e8ne concerne uniquement le d\u00e9placement lat\u00e9ral g\u00e9n\u00e9r\u00e9 par des charges purement verticales.
    \n <\/span><\/div>\n


    \n <\/span><\/p>\n


    \n <\/span>
    <\/span>
    \n <\/span><\/div>\n


    \n <\/span><\/p>\n


    \n La possibilit\u00e9 d’un d\u00e9placement lat\u00e9ral d\u00fb au raccourcissement axial diff\u00e9rentiel \u00e9tait g\u00e9n\u00e9ralement n\u00e9glig\u00e9e dans les calculs manuels de la plupart des ing\u00e9nieurs, pour la plupart des structures.
    \n <\/span><\/div>\n


    \n <\/span><\/p>\n


    \n <\/span>
    <\/span>
    \n <\/span><\/div>\n


    \n <\/span><\/p>\n


    \n Ceci n’a aucun rapport avec les charges fictives, qui sont appliqu\u00e9es s\u00e9par\u00e9ment. Elles seront toujours prises en compte dans le calcul, \u00e0 condition d’\u00eatre incluses dans vos combinaisons de calcul.
    \n <\/span><\/div>\n


    \n <\/span><\/p>\n


    \n <\/span>
    <\/span>
    \n <\/span><\/div>\n


    \n <\/span><\/p>\n


    \n Pour les mod\u00e8les \u00e0 ossature dans ProtaStructure, cet effet est toujours inclus et mis en \u00e9vidence par l’analyse 3D.
    \n <\/span><\/div>\n


    \n <\/span><\/p>\n


    \n <\/span>
    <\/span>
    \n <\/span><\/div>\n


    \n <\/span><\/p>\n


    \n Pour les mod\u00e8les en plancher-dalle, l’effet n’est pas mis en \u00e9vidence par une descente de charges EF, mais il peut l’\u00eatre si n\u00e9cessaire. Nous recommandons toutefois de calculer les voiles avec les charges issues de la descente de charges EF. Un calcul de v\u00e9rification tenant compte des effets de d\u00e9placement lat\u00e9ral du b\u00e2timent peut ensuite \u00eatre effectu\u00e9 si souhait\u00e9. Pour les nombreuses raisons \u00e9voqu\u00e9es dans cette section, cette v\u00e9rification ne devrait produire un calcul plus critique que pour les b\u00e2timents \u00e9lev\u00e9s et les cas extr\u00eames.<\/span>\n <\/div>\n
    \n
    \n \"Id\u00e9e\"<\/p>\n
    \n Pour les effets de raccourcissement axial diff\u00e9rentiel, reportez-vous \u00e0 cet article :<\/span> Effet de d\u00e9formation axiale diff\u00e9rentielle (DADE) dans l’analyse 3D des b\u00e2timents<\/a>\n <\/div>\n

    <\/span>\n <\/div>\n

    \n \n <\/div>\n<\/p><\/div>\n<\/p><\/div>\n<\/div>\n
    \n \n<\/div>\n
    \n \n<\/div>\n
    \n \n<\/div>\n","protected":false},"excerpt":{"rendered":"

    De nombreuses structures subissent un balancement naturel sous des charges purement verticales (charges de gravit\u00e9). Ce balancement peut parfois modifier de fa\u00e7on significative les diagrammes…<\/p>\n","protected":false},"author":1,"featured_media":0,"parent":0,"menu_order":0,"template":"","meta":{"_whitepaper_youtube_videos":"","_whitepaper_youtube_url":"","_whitepaper_youtube_thumbnail":"","footnotes":""},"categories":[23],"whitepaper_topic":[],"whitepaper_product":[],"whitepaper_type":[],"class_list":["post-2226","wiki","type-wiki","status-publish","hentry","category-frequently-asked-questions"],"yoast_head":"\nEffets de balancement 3D des b\u00e2timents \u00e0 \u00e9tages multiples<\/title>\n<meta name=\"description\" content=\"Analyse des effets de balancement 3D dans les b\u00e2timents \u00e0 \u00e9tages multiples : causes, impact sur la stabilit\u00e9 et m\u00e9thodes de calcul avec ProtaStructure.\" \/>\n<meta name=\"robots\" content=\"index, follow, max-snippet:-1, max-image-preview:large, max-video-preview:-1\" \/>\n<link rel=\"canonical\" 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